核心提示：　　DF4B型機(jī)車柴油發(fā)電機(jī)組裝車調(diào)整工藝的改進(jìn)趙衛(wèi)寧（杭州機(jī)務(wù)段浙江杭州B10008）裝車調(diào)整工藝，該工藝在實(shí)際應(yīng)用中獲得了良好的效果。　　11標(biāo)志碼：B 1題的提出隨著內(nèi)燃機(jī)車不斷向高速、大功率方

　　DF4B型機(jī)車柴油發(fā)電機(jī)組裝車調(diào)整工藝的改進(jìn)趙衛(wèi)寧（杭州機(jī)務(wù)段浙江杭州B10008）裝車調(diào)整工藝，該工藝在實(shí)際應(yīng)用中獲得了良好的效果。

　　11標(biāo)志碼：B 1題的提出隨著內(nèi)燃機(jī)車不斷向高速、大功率方向發(fā)展，對行車安全、機(jī)車設(shè)備的可靠程度等提出了更高的要求。機(jī)車在運(yùn)行中不僅與軌道構(gòu)成了一個(gè)復(fù)雜的振動(dòng)系統(tǒng)，而其本身也是一個(gè)繁雜的振動(dòng)系統(tǒng)，機(jī)車柴油發(fā)電機(jī)組是其中一個(gè)較重要的振動(dòng)源。因此，在DF4B型機(jī)車新制、大修、中修中，柴油發(fā)電機(jī)組的安裝調(diào)整均是一道重要的工序。

　　2000年，經(jīng)杭州機(jī)務(wù)段大修（或中修）投入運(yùn)用的機(jī)車，先后有幾臺(tái)機(jī)車出現(xiàn)振動(dòng)大，司機(jī)室電臺(tái)、喇叭及操縱臺(tái)振動(dòng)劇烈，電氣間內(nèi)電氣柜振動(dòng)異常，且振動(dòng)程度隨柴油機(jī)轉(zhuǎn)速升高而加劇，造成油水管系裂、漏、脫焊及接線松動(dòng)，影響了機(jī)車的正常運(yùn)行。

　　通過添乘和機(jī)車水阻臺(tái)檢查，有關(guān)人員對這種振動(dòng)超常的現(xiàn)象進(jìn)行了分析，最初認(rèn)為柴油機(jī)與發(fā)電機(jī)的裝配有問題，并對幾臺(tái)典型的機(jī)車在中修前后的柴油機(jī)一發(fā)電機(jī)組進(jìn)行了跟蹤。結(jié)果表明，柴油機(jī)與主發(fā)電機(jī)的組裝尺寸、狀態(tài)均符合工藝要求，發(fā)電機(jī)電機(jī)軸承及組裝也沒有問題；但同時(shí)發(fā)現(xiàn)柴油發(fā)電機(jī)組的4個(gè)彈性支承中，相對的2個(gè)橡膠元件局部破損，進(jìn)而認(rèn)為是橡膠元件的質(zhì)量所致。更換新品后，重新安裝調(diào)整，并達(dá)到《DF4B內(nèi)燃機(jī)車段修技術(shù)規(guī)程》（以下簡稱段規(guī)）的要求。但機(jī)車投入運(yùn)用后，振動(dòng)超常的問題仍然存在。較典型的是B886、B887、B888號B臺(tái)機(jī)車在2次中修期間，均因超常振動(dòng)而吊下機(jī)組檢查。

　　2產(chǎn)生超常振動(dòng)的原因：20004-25連鐵道學(xué)院內(nèi)燃機(jī)車專業(yè)，工學(xué)學(xué)士，現(xiàn)主要從事內(nèi)燃機(jī)車檢修及管理工作。

　　2.1彈性支承結(jié)構(gòu)因素發(fā)電機(jī)組總重約28t通過4個(gè)彈性支承座安裝在車架上，每個(gè)支承約承受68.6kN的垂向載荷。橡膠支承用來吸收高頻顫振，緩和柴油發(fā)電機(jī)組與車架間的振動(dòng)和來自線路的沖擊振動(dòng)，避免柴油機(jī)在工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)產(chǎn)生共振。

　　柴油發(fā)電機(jī)組在車上的支承位置，見彈性支承結(jié)構(gòu)，見。

　　靜剛度66.6kN/cm可知，段規(guī)中要求4個(gè)橡膠元件的座面高度差不超過1mm，所對應(yīng)的是4個(gè)橡膠元件垂向受力相差不超過6kN，且4個(gè)橡膠元件受力均勻。

　　通過對現(xiàn)場試驗(yàn)結(jié)果的分析認(rèn)為，柴油發(fā)電機(jī)組在組裝時(shí)僅滿足4個(gè)橡膠元件靜撓度相差小于2mm安裝后達(dá)到4個(gè)彈性支承座的H差H不大于1mm的要求，并不能完全保證4個(gè)彈性支承的受力在允差范圍內(nèi)，而往往是對角2點(diǎn)受力較大，而非4點(diǎn)均勻受力，在柴油機(jī)工作時(shí)發(fā)生共振，產(chǎn)生超常振動(dòng)。

　　2.2其他因素從橡膠元件來看，由于橡膠元件的制造廠家不同，橡膠元件的原形尺寸有一定的差異；同時(shí)與橡膠元件相配合的上、下支承座的錐形面加工亦存在誤差；另外，車架上的4塊座板安裝高低狀態(tài)不同等，均有可能造成4個(gè)彈性支承的受力不一致。4個(gè)彈性支承受力狀況最終都反映在彈性元件承受垂向載荷后的變形上。

　　3改進(jìn)后的柴油發(fā)電機(jī)組安裝調(diào)整工藝通常機(jī)務(wù)段進(jìn)行機(jī)車中修時(shí)，大都不具備對車體上4個(gè)支承座座面的水平高度進(jìn)行測試、調(diào)整的條件，4座面在車架上的位置狀態(tài)只能參照在新造或大修時(shí)的測量結(jié)果。以前在機(jī)組安裝調(diào)整時(shí)為滿足檢修規(guī)程的要求，采取調(diào)整支承座下的墊片厚度和數(shù)量的方法來保證柴油發(fā)電機(jī)組裝車后的4支承組不大于1mm但其結(jié)果卻影響了機(jī)車車架4個(gè)支承座座面的相對位置。通過多次實(shí)踐、摸索，認(rèn)為采取以下改進(jìn)工藝較好。

　　3.1增加橡膠元件的試壓工藝錐形彈性元件的結(jié)構(gòu)在承受垂向載荷時(shí)，其變形可分為垂向靜撓度和下部圓周變形兩部分，因此，橡膠元件的試壓工藝能夠全面反映其性能。在工藝裝備上，需制作一副試壓用工藝胎具，并在橡膠元件試壓時(shí)進(jìn)行準(zhǔn)確的測量，記錄其自由高度、自由狀態(tài)下距底高約50mm處圓周尺寸S和加載70kN時(shí)的靜撓度、距底高50mm處圓周尺寸Si等數(shù)據(jù)。

　　3.2調(diào)整組裝作業(yè)機(jī)車中修作業(yè)中，吊下柴油機(jī)組時(shí)，分別記錄橡膠元件與其相對應(yīng)的上下支座的配合狀況，各支承座的加墊厚度，并做好標(biāo)記。

　　預(yù)裝柴油發(fā)電機(jī)組時(shí)，按記錄尺寸復(fù)原各支承座及加墊厚度，用符合檢修規(guī)程要求靜撓度值的橡膠元件進(jìn)行組裝。預(yù)裝后檢查4個(gè)支承的AH應(yīng)不大于1mm檢查橡膠元件與上支座的接觸，應(yīng)均勻、無間隙，測量橡膠元件相應(yīng)的圓周的尺寸S/，并與達(dá)到獨(dú)立加載70kN時(shí)的圓周尺寸Si進(jìn)行比較，此兩值可最大相差8mm如4個(gè)支承的超過1或某橡膠元件接觸不良，錐形面處有間隙、圓周變形量不足時(shí)（或某彈性元件接觸良好，但圓周變形量過大）可選擇滿足70kN時(shí)的靜撓度值而自由高度不同的橡膠元件進(jìn)行替換預(yù)裝，以達(dá)到在1mm內(nèi)的要求，不采用割支承座板的方法來調(diào)整支承位置，這樣即可保證4個(gè)支承座的高度差的關(guān)系。

　　預(yù)裝結(jié)果為3種，其相應(yīng)的調(diào)整方案如下：A/<1mm，接觸均勻，4個(gè)支承的圓周尺寸S/與對應(yīng)的Si的差在8mm以內(nèi)，表明4個(gè)支承受力一致。

　　應(yīng)的Si，且差值超過8mm，表明1、3支承受力大于1mm，接觸不均勻，2、4支承的Sr'小于對應(yīng)的Si，且差值超過8mm，表明2、4支承受力小此時(shí)可選用靜撓度不超限，自由高度值大的橡膠元件替換下2、4位置的橡膠元件，或用自由高度值小的橡膠元件替換下1、3位置的橡膠元件。

　　1，通常此情況出現(xiàn)時(shí)，4支承中，H最大的支承的錐形面結(jié)合處有間隙且較明顯，其圓周尺寸S/與其對應(yīng)的Si相差很大（Si 8mm）或H最小的支承處，錐形面結(jié)合處無間隙，橡膠元件圓周變形很大（S/―S，>8mm）。

　　此時(shí)先替換最高和最低支承點(diǎn)的橡膠元件達(dá)到A/< 1mm的情況，再進(jìn)行調(diào)整、預(yù)裝，而不采用割支承座板的方法調(diào)整支承座高度。

　　預(yù)裝柴油發(fā)電機(jī)組后，記錄4個(gè)彈性支承的H進(jìn)行柴油機(jī)組安裝工序。

　　4結(jié)束語此工藝方法通過中修驗(yàn)證，效果顯著，不僅有效地控制了柴油發(fā)電機(jī)組的安裝狀態(tài)，而且降低了橡膠元件的更換成本，方法簡單減少了安裝調(diào)整工序的作業(yè)時(shí)間。在執(zhí)行此工藝方法后的兩年多，約100臺(tái)機(jī)車再未發(fā)生過此類超常振動(dòng)。